Глава 6.2 Исследование процесса в псевдоожиженном слое

Измельченные зеленые травы (без разделения по фрак­циям) не могут быть псевдоожижены обычными способами. Это подтверждено целым рядом проведенных нами экспери­ментов на установке, схема которой представлена на рис. 3. Эксперименты проведены при различной высоте неподвижного слоя — от 100 до 350 мм при различных гидравлических со­противлениях решетки, соизмеримых с сопротивлением слоя. В тех случаях, когда и удавалось достичь желаемого результат  облученности   системы;— безразмерный комплекс с числом

Из рассмотрения выражения   длявидно, что уравнения (2), (3) имеют физический смысл прижестких режимах сушки, когдаа величина   безразмерного комплекса изменяется соответственно в пределах.

При выводе уравнений (2), (3)применительно к рассмат­риваемому процессу сушки и нагрева гранулята нами при­нято допущение, что перенос лучистой энергии, падающей на поверхность засыпки, в глубь слоя происходит как в некоторой плотной среде толщинойс теплопроводностьюравной эффективной теплопроводностислоя полимера. Эффективная теплопроводность засыпок, как известно, является функцией характеристики газа, находящегося в порах, пори­стости системы, диаметра частиц, теплопроводности основы (гранулята), излучения в порах, проводимости тепла через контакты между частицами, температуры [8—10].

Численный анализ полученных значений А^фф на основе формулы и схемы изображения элементарной ячейки зерни­стой системы, предложенной в работе (10], и сопоставление с некоторыми аналогичными данными [11] свидетельствуют об удовлетворительном совпадении и применимости фор­мулы для обработки опытных данных по засыпкам полиме­ров, что и было сделано. Учет влажности дисперсного мате­риала для нахождениябыл осуществлен в соответствии с методикой, приведенной в работе [8].

В результате обработки экспериментальных данных для процесса терморадиационно-конвективной сушки тонких слоев гранулированных полимерных материалов получены следую­щие расчетные уравнения:

Численныерасчеты по уравнениям (4), (5) и их сопостав­ление с экспериментальными данными показало, что при расчете нагрева сухого гоанулята по сравнению с сушкой по­грешности растут с. Последнее объясняется, по-видимому, возрастанием   погрешностей   при   определении среднего углового коэффициента облученности системы для нагрева сухого материала, когда присутствие влаги перестает сказываться на величине интегрального коэффициента погло­щения А тонкого слоя засыпки.

Определение плотности результирующего лучистого пото­кавоспринимаемого полимерной засыпкой, существенно зависитот правильности учета конфигурационных соотношений, имеющих место при взаимодействии излучателей с тон­ким слоем гранулированных полимеров [12, 13]. В одном из наших случаев, когда система представляла собой ряд труб­чатых излучателей (силитовых) и параллельно расположен­ный им участок поверхности полимерной засыпки, средний угловой коэффициент подсчитывался с использованием в пер­вом приближении формулы Хоттеля [13] вида(6)

Отметим, что при использовании формулы (6) исходили из известного соотношения о равенстве взаимных излучающих по­верхностейЭто соотношение позво­лило для удобства расчетов определятьисходя из—взаимной излучающей поверхности засыпкии силитового нагре­вателя.

 В связи со сказанным было признано целесообразным для расчетов нагрева  сухих гранулированных  материалов обработать соответствующие опыты отдельно, что привело к полу­чению видоизмененных уравнений

 Расчеты по уравнениям (7), (8) дают ошибки, не превы-вышающие 15%. На рис. 3 представлены корреляционные графики дляи показывающие хорошее совпадение расчетных и экспериментальных значений указанных величин.

Обозначения